防爆墻的抗壓強(qiáng)度測(cè)算

燃?xì)庑孤┖笈c氣體可產(chǎn)生可燃性化合物，在爆炸極限范疇遇用火能造成點(diǎn)燃發(fā)生爆炸。下邊選用“蒸汽云發(fā)生爆炸損害實(shí)體模型”，測(cè)算1個(gè)60m3LNG儲(chǔ)存罐所有泄露并發(fā)生爆炸，導(dǎo)致的傷亡和經(jīng)濟(jì)損失的范疇，對(duì)發(fā)生爆炸風(fēng)險(xiǎn)狀況多方面表明。

1、可燃性化工品燃?xì)獾腡NT當(dāng)量的測(cè)算：

WTNT=aWfQf/QTNT=0.03×24300Kg×55420KJ/Kg÷4500KJ/Kg=8.98×103Kg=8.98t

式中a–蒸氣云的TNT當(dāng)量指數(shù)，取a=3%；WTNT–蒸氣云的TNT當(dāng)量，Kg；

Wf–蒸氣云上然料的總品質(zhì)，取Wf=24300Kg；Qf–然料的燃燒熱，取Qf=55420KJ/Kg；

QTNT–1kgTNT發(fā)生爆炸所釋放出來(lái)的動(dòng)能，取QTNT=4.50×103KJ/Kg。

2、服務(wù)器防火墻地理位置遭受的爆炸沖擊波測(cè)算：

爆炸沖擊波簡(jiǎn)單化計(jì)算方式本計(jì)算方式取自《山西建筑》2010年7月第36卷21期馮海龍的《爆炸沖擊波的簡(jiǎn)單化計(jì)算方式簡(jiǎn)述》，發(fā)生爆炸等效震波公式計(jì)算。

依據(jù)，因?yàn)樽笥叶N方式 測(cè)算初始條件及創(chuàng)建的實(shí)體模型不一樣，算出的結(jié)果也各有不同，但綜合性二種結(jié)果能夠 看得出，本設(shè)計(jì)方案假設(shè)防爆墻間距LNG儲(chǔ)存罐5米部位處，假定防爆墻與儲(chǔ)存罐中間沒(méi)有阻攔，發(fā)生爆炸氣體震波對(duì)防爆墻處的較大 沖擊性工作壓力按二種方式 數(shù)值基本一致，這另外證實(shí)了本結(jié)果的可信性。

本設(shè)計(jì)方案以所述氣體震波波陣面上的最高值過(guò)壓108.4kPa測(cè)算并設(shè)計(jì)方案防爆墻。

防爆墻如何設(shè)置及設(shè)定部位表明

防爆墻，選用建筑鋼筋及混泥土做為基礎(chǔ)原材料，工程造價(jià)高，抗壓強(qiáng)度及耐沖擊工作能力強(qiáng)，常見(jiàn)于CNG加汽站25Mpa的髙壓CNG托車尾部，做為應(yīng)急安全事故時(shí)的防沖擊性設(shè)備，而岸基式LNG充注站LNG工作壓力遠(yuǎn)低于CNG加汽站，都沒(méi)有髙壓卸氣端，因而設(shè)定規(guī)定差別于CNG加汽站。

充分考慮LNG儲(chǔ)存罐的長(zhǎng)短約為12米，總寬約為3米，岸基式LNG充注站防爆墻在LNG儲(chǔ)存罐與里側(cè)河提中間設(shè)定，依據(jù)上述測(cè)算所知，防爆墻的尺寸各自為：mmmhdl0.324.016。

防爆墻基本深層革命老區(qū)勘匯報(bào)地質(zhì)學(xué)狀況實(shí)際明確，設(shè)定有立柱式LNG儲(chǔ)存罐的岸基式LNG充注站，防爆墻土里一部分高寬比能夠 高于河提墻頂高寬比。

防爆墻肌底下雜填土、耕土應(yīng)所有挖除，用配合比優(yōu)良的沙石層次回填土至肌底，沙石壓實(shí)系數(shù)不低于0.96，解決后的承載力不低于150Kpa?；炷恋膹?qiáng)度級(jí)別為：基礎(chǔ)墊層C15，其他均為C30，建筑鋼筋為HPB300（ф）、HRB335（ф）級(jí)鋼。